7.6 活性污泥法
7.6.1 应根据去除碳源污染物、脱氮、除磷、污泥减量、好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件，选择适宜的活性污泥处理工艺。
7.6.2 当采用鼓风曝气时，生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.5m～1.0m；当采用机械曝气时，生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.8m～1.2m。
7.6.3 污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时，应有除泡沫措施。
7.6.4 在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管。
7.6.5 廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1：1～2：1。有效水深应结合流程设计、地质条件、供氧设施类型和选用风机压力等因素确定，可采用4.0m～6.0m。当条件许可时，水深尚可加大。
7.6.6 生物反应池中的好氧区（池），采用鼓风曝气器时，处理立方米污水的供气量不宜小于3m³。当好氧区采用机械曝气器时，混合全池污水所需功率不宜小于25W/m³；氧化沟所需功率不宜小于15W/m³。缺氧区（池）、厌氧区（池）应采用机械搅拌，混合功率宜采用2W/m³～8W/m³。机械搅拌器布置的间距、位置，应根据试验资料确定。
7.6.7 生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物、脱氮和除磷的影响，必要时可采取降低负荷、增长泥龄、调整厌氧区（池）、缺氧区（池）、好氧区（池）水力停留时间和保温或增温等措施。
7.6.8 污水、回流污泥进入生物反应池的厌氧区（池）、缺氧区（池）时，宜采用淹没入流方式。
Ⅱ 传统活性污泥法 7.6.9 去除碳源污染物的生物反应池的主要设计参数可按表7.6.9的规定取值。
7.6.10 当以去除碳源污染物为主时，生物反应池的容积可按下列公式计算：
1 按污泥负荷计算：
2 按污泥龄计算：
式中：V——生物反应池的容积（m³）；
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
S o——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
S e——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）（当去除率大于90％时可不计入）；
L s——生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷[kgBOD 5/（kgMLSS·d）]；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD 5），宜根据试验资料确定，无试验资料时，可取0.4～0.8；
θ C——设计污泥龄（d），其数值为3～15；
X V——生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度（gMLVSS/L）；
K d——衰减系数（ d -1），20℃的数值为0.040～0.075。
7.6.11 衰减系数K d值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正，并应按下式计算：
式中：K
dT——T℃时的衰减系数（
d
-1）；
K d20——20℃时的衰减系数（ d -1）；
θ T——温度系数，采用1.02～1.06；
T——设计温度（℃）。
7.6.12 生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区（池），水力停留时间宜采用0.5h～1.0h。
7.6.13 阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1/2～3/4的总长度内设置多个进水口。
7.6.14 吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内，也可分别由两个反应池组成，并应符合下列规定：
1 吸附区的容积，不应小于生物反应池总容积的1/4，吸附区的停留时间不应小于0.5h；
2 当吸附区和再生区在一个反应池内时，沿生物反应池长度方向应设置多个进水口；进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要；进水口的尺寸应按通过全部流量计算。
7.6.15 完全混合生物反应池可分为合建式和分建式。合建式生物反应池的设计，应符合下列规定：
1 生物反应池宜采用圆形，曝气区的有效容积应包括导流区部分；
2 沉淀区的表面水力负荷宜为0.5m³/（m²·h）～1.0m³/（m²·h）。
Ⅲ 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 2O法） 7.6.16 当以脱氮除磷为主时，应采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A
2O法）的水处理工艺，并应符合下列规定：
1 脱氮时，污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4；
2 除磷时，污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17；
3 同时脱氮、除磷时，宜同时满足前两款的要求；
4 好氧区（池）剩余总碱度宜大于70mg/L（以CaCO 3计），当进水碱度不能满足上述要求时，应采取增加碱度的措施。
7.6.17 当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（A NO法），并应符合下列规定：
1 生物反应池中好氧区（池）的容积，采用污泥负荷或污泥龄计算时，可按本标准第7.6.10条所列公式计算，其中反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为2h～10h；
2 生物反应池的容积，采用硝化、反硝化动力学计算时，可按下列公式计算：
1）缺氧区（池）容积可按下列公式计算：
式中：V
n——缺氧区（池）容积（m³）；
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
N k——生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L）；
N te——生物反应池出水总氮浓度（mg/L）；
△X v——排出生物反应池系统的微生物量（kgMLVSS/d）；
K de——脱氮速率[kgNO 3-N/（kgMLSS·d）]，宜根据试验资料确定；当无试验资料时，20℃的K de值可采用（0.03～0.06）[kgNO 3-N/（kgMLSS·d）]，并按本标准公式（7.6.17-2）进行温度修正；
K de（T）、K de（20）一一分别为T℃和20℃时的脱氮速率；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
T——设计温度（℃）；
Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD 5），宜根据试验资料确定。无试验资料时，可取0.3～0.6；
S o——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
S e——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）。
2）好氧区（池）容积可按下列公式计算：
式中：V
o——好氧区（池）容积（m³）；
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
S o——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
S e——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
θ co——好氧区（池）设计污泥龄（d）；
Y t——污泥总产率系数（kgMLSS/kgBOD 5），宜根据试验资料确定；无试验资料时，系统有初次沉淀池时宜取0.3～0.6，无初次沉淀池时宜取0.8～1.2；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
F——安全系数，宜为1.5～3.0；
μ——硝化细菌比生长速率（d -1）；
Na——生物反应池中氨氮浓度（mg/L）；
Kn——硝化作用中氮的半速率常数（mg/L）；
T——设计温度（℃）；
0.47——15℃时，硝化细菌最大比生长速率（d -1）。
3）混合液回流量可按下式计算：
式中：Q
Ri——混合液回流量（m³/d），混合液回流比不宜大于400％；
V n——缺氧区（池）容积（m³）；
K de——脱氮速率[kgNO 3-N/（kgMLSS·d）]，宜根据试验资料确定；无试验资料时，20℃的K de值可采用（0.03～0.06）[kgN/（kgNO 3-N/（kgMLSS·d）]，并按本标准公式（7.6.17-2）进行温度修正；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
N t——生物反应池进水总氮浓度（mg/L）；
N ke——生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L）；
Q R——回流污泥量（m³/d）。
3 缺氧/好氧法（A NO法）生物脱氮的主要设计参数，宜根据试验资料确定；当无试验资料时，可采用经验数据或按表7.6.17的规定取值。
7.6.2 当采用鼓风曝气时，生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.5m～1.0m；当采用机械曝气时，生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.8m～1.2m。
7.6.3 污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时，应有除泡沫措施。
7.6.4 在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管。
7.6.5 廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1：1～2：1。有效水深应结合流程设计、地质条件、供氧设施类型和选用风机压力等因素确定，可采用4.0m～6.0m。当条件许可时，水深尚可加大。
7.6.6 生物反应池中的好氧区（池），采用鼓风曝气器时，处理立方米污水的供气量不宜小于3m³。当好氧区采用机械曝气器时，混合全池污水所需功率不宜小于25W/m³；氧化沟所需功率不宜小于15W/m³。缺氧区（池）、厌氧区（池）应采用机械搅拌，混合功率宜采用2W/m³～8W/m³。机械搅拌器布置的间距、位置，应根据试验资料确定。
7.6.7 生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物、脱氮和除磷的影响，必要时可采取降低负荷、增长泥龄、调整厌氧区（池）、缺氧区（池）、好氧区（池）水力停留时间和保温或增温等措施。
7.6.8 污水、回流污泥进入生物反应池的厌氧区（池）、缺氧区（池）时，宜采用淹没入流方式。
Ⅱ 传统活性污泥法
1 按污泥负荷计算：
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
S o——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
S e——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）（当去除率大于90％时可不计入）；
L s——生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷[kgBOD 5/（kgMLSS·d）]；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD 5），宜根据试验资料确定，无试验资料时，可取0.4～0.8；
θ C——设计污泥龄（d），其数值为3～15；
X V——生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度（gMLVSS/L）；
K d——衰减系数（ d -1），20℃的数值为0.040～0.075。
7.6.11 衰减系数K d值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正，并应按下式计算：
K d20——20℃时的衰减系数（ d -1）；
θ T——温度系数，采用1.02～1.06；
T——设计温度（℃）。
7.6.12 生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区（池），水力停留时间宜采用0.5h～1.0h。
7.6.13 阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1/2～3/4的总长度内设置多个进水口。
7.6.14 吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内，也可分别由两个反应池组成，并应符合下列规定：
1 吸附区的容积，不应小于生物反应池总容积的1/4，吸附区的停留时间不应小于0.5h；
2 当吸附区和再生区在一个反应池内时，沿生物反应池长度方向应设置多个进水口；进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要；进水口的尺寸应按通过全部流量计算。
7.6.15 完全混合生物反应池可分为合建式和分建式。合建式生物反应池的设计，应符合下列规定：
1 生物反应池宜采用圆形，曝气区的有效容积应包括导流区部分；
2 沉淀区的表面水力负荷宜为0.5m³/（m²·h）～1.0m³/（m²·h）。
Ⅲ 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A 2O法）
1 脱氮时，污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4；
2 除磷时，污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17；
3 同时脱氮、除磷时，宜同时满足前两款的要求；
4 好氧区（池）剩余总碱度宜大于70mg/L（以CaCO 3计），当进水碱度不能满足上述要求时，应采取增加碱度的措施。
7.6.17 当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（A NO法），并应符合下列规定：
1 生物反应池中好氧区（池）的容积，采用污泥负荷或污泥龄计算时，可按本标准第7.6.10条所列公式计算，其中反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为2h～10h；
2 生物反应池的容积，采用硝化、反硝化动力学计算时，可按下列公式计算：
1）缺氧区（池）容积可按下列公式计算：
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
N k——生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L）；
N te——生物反应池出水总氮浓度（mg/L）；
△X v——排出生物反应池系统的微生物量（kgMLVSS/d）；
K de——脱氮速率[kgNO 3-N/（kgMLSS·d）]，宜根据试验资料确定；当无试验资料时，20℃的K de值可采用（0.03～0.06）[kgNO 3-N/（kgMLSS·d）]，并按本标准公式（7.6.17-2）进行温度修正；
K de（T）、K de（20）一一分别为T℃和20℃时的脱氮速率；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
T——设计温度（℃）；
Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD 5），宜根据试验资料确定。无试验资料时，可取0.3～0.6；
S o——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
S e——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）。
2）好氧区（池）容积可按下列公式计算：
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
S o——生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
S e——生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
θ co——好氧区（池）设计污泥龄（d）；
Y t——污泥总产率系数（kgMLSS/kgBOD 5），宜根据试验资料确定；无试验资料时，系统有初次沉淀池时宜取0.3～0.6，无初次沉淀池时宜取0.8～1.2；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
F——安全系数，宜为1.5～3.0；
μ——硝化细菌比生长速率（d -1）；
Na——生物反应池中氨氮浓度（mg/L）；
Kn——硝化作用中氮的半速率常数（mg/L）；
T——设计温度（℃）；
0.47——15℃时，硝化细菌最大比生长速率（d -1）。
3）混合液回流量可按下式计算：
V n——缺氧区（池）容积（m³）；
K de——脱氮速率[kgNO 3-N/（kgMLSS·d）]，宜根据试验资料确定；无试验资料时，20℃的K de值可采用（0.03～0.06）[kgN/（kgNO 3-N/（kgMLSS·d）]，并按本标准公式（7.6.17-2）进行温度修正；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
N t——生物反应池进水总氮浓度（mg/L）；
N ke——生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L）；
Q R——回流污泥量（m³/d）。
3 缺氧/好氧法（A NO法）生物脱氮的主要设计参数，宜根据试验资料确定；当无试验资料时，可采用经验数据或按表7.6.17的规定取值。